- 冯伟;李永超;翟西平;郭瑞;张路平;孙晓明;
采用并流共沉淀法制备了仲丁醇脱氢制甲乙酮催化剂,考察了铝源加入方式、铝源种类、调变剂加入方式和调变剂种类对催化剂性能的影响。结果表明:采用"两步并流沉淀法",并以硝酸铝-硝酸锌-助剂B作为第二步沉淀原料能促进前驱体活性相的生成;以有机酸盐为调变剂,采用湿混的方法加入,有利于提高催化剂活性。与对比剂相比,自制催化剂具有适宜的物理性质,初活性高、耐热稳定性好。
2020年01期 v.48;No.216 1-7页 [查看摘要][在线阅读][下载 845K] [下载次数：126 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 王昊;吕宗杰;薛红霞;
介绍中国石化长岭分公司5×10~4 m~3/h制氢装置的工艺特点与生产运行情况,针对该装置检修后提高生产负荷的需要,转化催化剂由原来使用的Z417/Z418催化剂更换为新开发、生产的Z417D/Z418D催化剂组合。通过标定与半年多来的运行证明新催化剂满足高负荷生产运行要求。
2020年01期 v.48;No.216 8-11页 [查看摘要][在线阅读][下载 737K] [下载次数：67 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：2 ] - 王俊荣;张利粉;郭洪元;崔月;王永年;齐峰;
采用自制的JM-3催化剂,在淤浆法间歇聚合中试装置上开发出C型CPE用HDPE树脂CQ5057P。CQ5057P具有较窄的粒径分布、较大的比表面积、较低的蜡含量等优点。将中试产品进行氯化应用试验,结果表明:生产过程稳定,氯化后的产品质量能够达到C型CPE的要求。
2020年01期 v.48;No.216 12-15+25页 [查看摘要][在线阅读][下载 1174K] [下载次数：168 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：2 ] - 姜巍;
介绍青岛炼化200 kt/a环管法聚丙烯装置采用DQC401催化剂,在非对称外给电子体聚丙烯工艺研究的基础上,依托结构表征及产品性能测试,通过对三剂配比、工艺参数调整、添加剂配方的优化,开发了适应客户加工需求的可高速加工的高光泽度、高挺度、低鱼眼数的光学膜专用料BOPP。产品各项性能指标优于同类进口料参比牌号并成功替代某进口料牌号,拓展了青岛炼化功能性膜料的产品序列。
2020年01期 v.48;No.216 16-20+25页 [查看摘要][在线阅读][下载 1772K] [下载次数：145 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：2 ] - 马瑞杰;菅秀君;朱相春;贾庆龙;
针对苯乙烯装卸车及罐区产生的苯乙烯废气浓度高、流量变化大、间断发生的特点,开发了冷凝+氧化的组合工艺。研究结果表明:在氧化温度T4～T5℃、气液体积比为V3∶1条件下,当苯乙烯废气浓度在3 000 mg/m~3以下时,采用KMnO_4氧化法处理;当苯乙烯废气浓度3 000 mg/m~3以上时,采用冷凝+氧化的组合工艺,两者皆可实现苯乙烯废气的环保达标排放。采用KMnO_4氧化法处理丁苯橡胶装置产生的浓度约1 000 mg/m~3的苯乙烯废气,其工业运行结果表明:出口苯乙烯浓度降至10 mg/m~3左右。
2020年01期 v.48;No.216 21-25页 [查看摘要][在线阅读][下载 681K] [下载次数：242 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：3 ] - 崔月;王永年;王俊荣;齐峰;黄荣福;王立博;
研究自制Z-N催化剂JHC-1的聚合性能,考察其催化剂活性、聚合反应动力学行为、氢调敏感性、相对分子质量分布及粒度分布情况、共聚合性能等。试验结果表明:JHC-1催化剂活性较高、寿命长、反应平稳;由JHC-1催化剂制备的聚合物形态规整、粒度分布窄; JHC-1催化剂的氢调敏感性较好,氢气分压从0.01 MPa调整至0.20 MPa时,聚合物的熔融指数大小可控制在0～10 g/10 min;JHC-1催化剂与丙烯共聚呈现明显的共聚性能。
2020年01期 v.48;No.216 26-28页 [查看摘要][在线阅读][下载 145K] [下载次数：30 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：3 ]
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<正>为硫回收装置富集酸性气幷提供原料的装置包括1个接触分离器、1个再生器,及1个再循环流体管道。接触分离器用来将酸性气分离为富二氧化碳气流和净化过的酸性气流,此时酸性气流含硫化氢、二氧化碳和烃类物质。从接触分离器出来的净化过的酸性气流进入再生器,经过再生器后形成富硫化氢气流和贫硫化氢气流。再循环流体管道连接再
2020年01期 v.48;No.216 7页 [查看摘要][在线阅读][下载 73K] [下载次数：28 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] <正>硫回收装置的热联合工艺包括以下步骤:酸性气气流和空气气流在反应炉反应,生成反应后的物流,反应后的物流含有元素硫;在加热附加器中降低反应后物流的温度,得到流出物流;在废热锅炉降低反应后物流的温度得到冷却的流出物流;在硫冷凝器降低冷却的物流的温度产生液硫和冷却的气流,液硫中包含元素硫;在加热附加器提高冷却的气流
2020年01期 v.48;No.216 7页 [查看摘要][在线阅读][下载 73K] [下载次数：26 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] -
<正>本发明涉及酸性天然气转化为液烃。特定的方法和相关装置包括:(1)气体进料中甲烷脱氢芳构化(DHA),生成芳烃如苯,(2)进料中硫化氢和甲烷反应,生成有机硫化合物如二硫化碳和噻吩,于是产生含有低浓度硫化氢的气体产品。芳烃和有机硫可在液体产品中回收,很容易提高气体和液体产品的质量。本发明的方法和装置的另一优势在于它的简
2020年01期 v.48;No.216 7页 [查看摘要][在线阅读][下载 73K] [下载次数：20 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 巴扎里·阿明;瓦莱伊·阿克巴;穆萨维·赛义德·法特梅;
<正>液烃燃料氧化脱硫的纳米复合材料组成包含无定形介孔氧化钛-氧化硅的纳米氧化脱硫催化剂-吸附剂,它包含螯合剂、乙醇、氧化硅和氧化钛的烷氧基前驱体、水、有机聚合物和结构调变剂。纳米氧化脱硫催化剂-吸附剂在聚乙烯-乙二醇(PEG)做导向剂和乙酸做螯合剂的情况下制得。PEG增加了氧化脱硫催化剂-吸附剂的比表面积和平均孔径,有利于大量的硫化物扩散,进入催化剂孔内,在催化剂表面吸附氧化的硫化物。乙酸控制钛前驱体的水解和缩合,提高了该催化剂-吸附剂的氧
2020年01期 v.48;No.216 11页 [查看摘要][在线阅读][下载 68K] [下载次数：45 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] -
<正>从含硫气体中脱除硫化物的技术包括气体与含金属离子的吸附溶液接触反应,形成金属硫化物沉淀和/或金属硫醇化物沉淀。另外,处理方法还包括控制沉淀物的浓度,维持在能流动的状态下,能使富含沉淀的溶液继续沉淀,也能使富含沉淀的溶液可再生。再生包括氧化,和/或其他能提高硫脱除的操作方法。
2020年01期 v.48;No.216 11页 [查看摘要][在线阅读][下载 68K] [下载次数：52 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] <正>某些官能化醛清除剂可用于从含有烃和/或水的流体体系中至少部分地清除含硫污染物。清除或以其他方式去除的污染物,包括但不必限于H2S、硫醇和/或硫化物。合适的清除剂,包括但不必限于乙醇醛与醛的反应产物;乙醇醛与含氮反应物(例如胺、三嗪、亚胺和/或聚胺)的反应产物;水合醛与某些第二醛的非含氮反应产物;1,3,5三氧杂环己烷与富含羟基的化合物(例如乙二醛、聚乙二醇、聚丙二醇、季戊四醇和/或糖)的反应产物;和某些醛与某些酚的反应产物;以及这些反应
2020年01期 v.48;No.216 11页 [查看摘要][在线阅读][下载 68K] [下载次数：44 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] -
<正>本发明提供了一种简单的方法,即通过向废气均匀喷洒湿的液体,形成连续的液相湿废气的气体处理方法,以便从废气中脱除硫氧化物,回收石膏。在这个方法中,湿的液体向下喷洒在垂直向下流动的废气区域內。
2020年01期 v.48;No.216 25页 [查看摘要][在线阅读][下载 68K] [下载次数：109 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] <正>本发明涉及一种从进料气流中脱除二氧化硫的工艺和装置。在这个工艺中,进料气需要预先精制。然后气体中的SO_2用吸附剂吸附,废吸附剂需再生。当进料气中SO_2含量很高时,在预精制区的工艺过程要与碱液处理相交换。整个装置包括预精制单元、吸附单元和再生单元。这个装置的特点是预精制单元包括1个强碱溶液的入口。该工艺简单、费
2020年01期 v.48;No.216 28页 [查看摘要][在线阅读][下载 71K] [下载次数：16 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] -
<正>本发明涉及一种从液体或气体中脱除含硫化合物的组成。该组成包括醛和多价胺。含硫化合物指至少含有硫化氢或含—SH基的化合物。
2020年01期 v.48;No.216 28页 [查看摘要][在线阅读][下载 71K] [下载次数：16 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] <正>从酸性气硫化氢中回收硫的方法包括以下步骤:在燃烧炉硫化氢与氧气反应,从燃烧后的物流回收热量给锅炉流出物流,在硫冷凝器降低锅炉流出物流的温度,从不凝气物流中分离出水、二氧化硫和氢气在第一加氢反应器生成硫化氢,硫化氢和氧气在反应炉中反应,得到反应后的物流,从反应后的物流移走热量,得到冷却后的物流,在硫冷却器进一步降低冷却后物流的温度,得到气体流,从其中分离出水蒸气,在第二加氢反应器二氧化硫与氢气反应生成硫化氢,得到处理过的尾气流。
2020年01期 v.48;No.216 28页 [查看摘要][在线阅读][下载 71K] [下载次数：54 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] -
<正>低温甲醇洗单元与多套克劳斯单元的尾气循环联用的方法与设备,其中2套或多套并联运行的克劳斯单元用于处理来自低温甲醇洗单元的酸性气体,进行硫元素的回收; 2套或多套的克劳斯单元尾气经过加氢和激冷后全部循环输送回低温甲醇洗单元的再吸收塔内,其中2套或多套并联运行的克劳斯单元分别包含有各自的克劳斯燃烧器及与其相连
2020年01期 v.48;No.216 79页 [查看摘要][在线阅读][下载 67K] [下载次数：29 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] <正>从轻石脑油生产轻烯烃和芳烃的装置和方法。轻石脑油送入第一催化提升管,裂解为C5～C7的烃类,蒸馏裂解后的石脑油物流,得到主要是C4～C6的烃物流或主要是C5～C12的烃物流。当主要是C4～C6的烃物流送入第二催化提升管,得到的产物以轻烯烃为主;当主要是C5～C12的烃物流送入第二催化提升管时,得到的产物以芳烃为主。
2020年01期 v.48;No.216 79页 [查看摘要][在线阅读][下载 67K] [下载次数：96 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] -
<正>公开了一种废水处理工艺,包括至少一步在生物处理单元进行的生物氧化反应,还引入了臭氧和吸附剂,臭氧化反应和吸附处理可分别置于生物处理单元的上游,或置于生物处理单元中,或置于生物处理单元下游,众所周知,生物处理
2020年01期 v.48;No.216 79页 [查看摘要][在线阅读][下载 67K] [下载次数：67 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ]
- 牛彦红;王明福;
针对基于双膨胀自深冷分离技术下的2~#HDPE装置排放气回收系统冷量富余以及LLDPE装置排放气回收系统冷量不足的问题,通过能量集成技术,从2~#HDPE装置冷箱引出一股低温冷流体到LLDPE装置冷箱进行换热,使LLDPE装置冷箱出口气体温度降至-120℃,实现了氮气和乙烯的分离回用;同时,2~#HDPE装置通过排放气与气相、液相产品的换热,实现了冷量的梯级利用和低聚物的分离回用。改造后的运行结果表明:2018年多回收了乙烯、丁烯、戊烷,并且节约了氮气、电量、蒸汽,经济效益显著。
2020年01期 v.48;No.216 29-32+68页 [查看摘要][在线阅读][下载 370K] [下载次数：99 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：5 ] - 王敏;
由于某两段全循环加氢裂化装置临近海岸线、停工待料时间长以及管线设备没进行有效保护而内外腐蚀严重等问题,给装置修复后重新开工带来了种种难题。文章就装置开工过程的重点步骤进行总结以及对开工气密、油运过程中出现的问题进行分析,并记录催化剂硫化及钝化过程,为装置的再次开工积累了经验,并为其他同类加氢裂化装置的开工提供可借鉴的经验和教训。
2020年01期 v.48;No.216 33-38+58页 [查看摘要][在线阅读][下载 1797K] [下载次数：94 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：1 ] - 张宝国;何银天;
通过对比辛醇异丁醛装置辛醇预精馏塔塔底辛醇产品质量与辛醇精馏塔T-205塔顶辛醇产品质量发现:两者差别很小,且都能满足产品质量要求。在满足辛醇产品质量要求的情况下,对T-205回流量进行优化调整,达到了节约蒸汽、循环水消耗、减排残液的目的;同时,运用该塔优化经验,对同类塔进行了优化,同样实现了装置节能、减排、增效的目的。
2020年01期 v.48;No.216 39-42+68页 [查看摘要][在线阅读][下载 286K] [下载次数：236 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：1 ] - 潘琦琨;
3.60 Mt/a加氢裂化装置采用美国UOP公司工艺技术及配套系列催化剂,精制剂为UF-210型催化剂,裂化剂为HC-115LT型催化剂。文章从原料性质、运行温度、产品质量等运行数据进行了评估,由该装置6 a的工业运行数据可知:该催化剂选择性好、催化剂活性高、产品分布合理、装置操作弹性大、生产方案灵活,并满足装置长周期运行的要求。
2020年01期 v.48;No.216 43-47+75页 [查看摘要][在线阅读][下载 1649K] [下载次数：127 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：3 ] - 宋鹏俊;郭鑫;蒋红斌;
以某公司重整装置2014年2月因水、氮超标导致催化剂氮中毒和后续活性恢复为例,分析连续重整反再系统出现高水、高氮、低氯的环境后,催化剂发生严重氮中毒时装置的工艺表现以及处理方案。结果表明:由于加工福蒂斯等高氮原油比例过高,造成重整原料油氮含量升高,装置负荷优化调整大而注氯量偏低,同时重整再生空气干燥器干燥效果下降等原因,共同造成催化剂氮中毒,活性大幅降低,出现反应温降降低、产氢降量、生成油芳烃产率大幅下降。通过调整加工原油比例,优化原料预加氢操作、降低重整加工负荷和反应苛刻度、更换空气干燥剂等一系列措施,减少系统中氮和水等毒物的携带量,并提高重整再生注氯量等措施,使重整催化剂氮中毒得以有效控制并逐渐恢复活性。
2020年01期 v.48;No.216 48-52页 [查看摘要][在线阅读][下载 1534K] [下载次数：128 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 孟祥雷;
中国石油辽阳石化分公司1.0 Mt/a催化汽油加氢装置于2018年6月中交,同年9月产出合格产品,实现一次开车成功。文章介绍装置开车情况,包括3台反应器催化剂的装填、干燥、硫化、引入直馏石脑油和切换催化汽油等开车过程。通过装置满负荷标定,运行初期产品质量与能耗均达到设计指标要求。
2020年01期 v.48;No.216 53-58页 [查看摘要][在线阅读][下载 310K] [下载次数：87 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：3 ] - 蔡文军;马存功;李晨;
介绍中国石化齐鲁分公司重整生成油脱烯烃工艺的工业应用情况。装置运行结果表明:普通白土平均单位吸附量为2.2 t/t,2种高效白土单位吸附量是普通白土的2.4倍、3.32倍,分子筛型吸附剂是普通白土的7.78倍并能够再生;重整生成油的后加氢脱烯烃+芳烃分子筛脱烯烃组合工艺具有芳烃损失少、运行周期长的特点。新增后加氢反应器后,在组合工艺的考察期内,运行周期达到普通白土的24.7倍时,仍具有很好的活性和稳定性。该组合工艺基本消除了频繁更换白土带来的环保压力。
2020年01期 v.48;No.216 59-63+79页 [查看摘要][在线阅读][下载 1750K] [下载次数：133 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：0 ]
- 王春玲;
针对仪表风干燥器FF1401阀门动作顺序错乱问题,利旧小型PLC,代替了已运行25 a的机械式程控器;通过编写梯形图程序,实现了控制FF1401阀门的开关顺序及开关时间;为解决仪表风带水问题,新增10个三位式钮子开关,从而消除了安全生产隐患。
2020年01期 v.48;No.216 64-68页 [查看摘要][在线阅读][下载 1930K] [下载次数：21 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：5 ] - 马家胜;贾广斌;
针对中国石化齐鲁分公司烯烃厂裂解装置的特点,分析其冷箱发生冻堵和堵塞的原因。根据冷箱实际发生冻堵和堵塞的部位及特点,进行有针对性的处理和技术改进,消除了裂解装置生产运行瓶颈,降低了乙烯损失,且实现了安全生产。
2020年01期 v.48;No.216 69-72页 [查看摘要][在线阅读][下载 282K] [下载次数：87 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 赵来松;王伟;
介绍中国石化齐鲁分公司第二化肥厂240 t/h循环流化床锅炉用的滚筒筛的运行情况,针对该滚筒筛在运行过程中出现的问题,制定出了整改方案。方案实施后,该滚筒筛运转周期得以延长,确保了循环流化床锅炉的高负荷生产。
2020年01期 v.48;No.216 73-75页 [查看摘要][在线阅读][下载 345K] [下载次数：74 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：2 ] - 李仁鸿;
针对第二加氢装置高温油泵G-106B因其输送介质具有易燃、易爆等不安全因素,且其原机械密封存在一旦发生泄漏极易造成安全环保事故,存在重大隐患的问题,对G-106B的机械密封及其系统进行改造,将原单端面机械密封改造成双端面串级机械密封,并选用PLAN32+PLAN53B冲洗方案,消除了不安全、不稳定因素,保证了装置长周期安稳运行。
2020年01期 v.48;No.216 76-79页 [查看摘要][在线阅读][下载 1417K] [下载次数：40 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：2 ] - 崔浩;
针对烧嘴冷却水换热器内漏、冬季烧嘴冷却水流量波动、事故烧嘴冷却水阀联锁不完善、烧嘴冷却水分离罐CO误报等问题,提出改进措施,优化烧嘴冷却水系统的运行。
2020年01期 v.48;No.216 80-81页 [查看摘要][在线阅读][下载 182K] [下载次数：55 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：0 ]